GH4738鎳基合金鈷靶

發布時間： 2023-05-27　　點擊次數： 829次

緊固件將兩個或多個部件連接成一個整體。機械零件廣泛應用于制造業。航天業吃緊。固件的工作溫度高，工作環境不好，所以通常使用。具有優異耐腐蝕性和強塑性的高溫合金緊固件的材料。對于緊固件來說，松與不松是一體的主要失效形式，所以緊固件材料的松弛性能是相對耐久強度更能體現材料的特性。常見的緊固件主要見高溫合金GH2132、GH4169、GH4738等。GH4738是一種鎳鉻合金。沉淀硬化變形高溫合金具有760~870℃的高溫屈服強度和抗疲勞性；870℃以下的燃氣輪機在大氣中具有良好的抗氧化性和耐腐蝕性；良好的加工可塑性，組織性能穩定。GH4738合金的高溫拉伸性能和蠕變性能、裂紋擴展速率及其微觀結構相關性已被廣泛研究，而是關于合金的應力松弛特性和機理。之前的研究項目還是比較少的。所以本作針對的是GH4738。相同溫度和初始應力下不同熱處理條件下的應力松弛行為。為了探索合金的宏觀應力松弛。這是用這種合金制造的緊固件的一種維修工藝工作條件的選擇和合金的松弛規律可提供實驗依據。

實踐測試實驗中使用的GH4738合金是真空感應熔煉(VIM)+真空熔煉的自耗重熔(VAR)熔煉和熱加工雙流程?；瘜W成分如表1所示。

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為了研究熱處理對GH4738合金應力松弛的影響根據表2中列出的工藝條件加熱合金處理。

進行GB10120中規定的高溫拉伸應力松弛試驗方法:試驗設備為RMT-D5SC電子高溫應力松弛儀測試機器。研究溫度和初始應力對應力松弛行為的影響，該影響通過從用系統a處理的合金棒取樣來處理標準樣品，初始應力分別為510，溫度分別為600，700和800℃MPa應力松弛試驗和不同初始應力410在700℃，50，610mpa下的應力松弛試驗。比較不同的熱處理該系統對GH4738合金應力松弛行為的影響取決于應用。將系統處理后的合金棒材取樣加工成標準樣品，并進料進行了700℃和610 MPa下的應力松弛試驗。

松弛測試完成后，將收集到的實驗數據整理成σ-T。曲線，然后擬合曲線。為了更明顯地反映應力松弛試驗的階段，數據轉換后得到曲線。ln(d /d ) -lnpt曲線，并進一步分析各階合金的松弛行為。法律的一部分。將松弛試驗后的樣品切割成ф 5mm× 5mm。組織分析樣本。樣品被機械拋光并通電。腐蝕后，用掃描電鏡觀察析出γ′相和晶界碳化物M 23 C 6。電解侵蝕法:將嘗試將樣品放入150毫升磷酸+10毫升硫酸+15克鉻酸酐的混合溶液中。電解蝕刻在介質中進行5~8 s，DC電壓為3~5 V，然后用b在超聲波清洗機中清洗酒精10分鐘。

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應力松弛可以用應力松弛曲線來表征。松弛的該曲線由應力松弛試驗確定，應力松弛試驗是在規定的溫度下測試樣品。施加載荷，保持初始變形不變，測量樣品上的應力。隨時間變化的曲線(圖1)。圖中σ 0為初應力，任何時候保持在試樣上的應力稱為殘余應力σsh；嘗試品上減小的應力，即初始應力和殘余應力之差，稱為松弛應力σ so。根據σ-t應力松弛曲線，松弛曲線可分為兩級截面:開始時，試件上的應力隨時間迅速減小。稱為放松的第一階段；之后應力下降逐漸減緩，稱為松動。放松階段2；因為應力的降低是有限度的，曲線最終趨于平行于時間軸，此時的應力稱為松弛極限σ r，意味著在一定的初始應力和溫度下，不會繼續松動。松弛殘余應力。在應力松弛的兩個階段之間還有一個階段。閾值應力0。金屬抵抗應力松弛的能力稱為松弛。穩定。松弛穩定性可由下式確定S 0被稱為晶間穩定系數；s值越大，弛豫穩定性越高。不同階段內應力松弛率v r由下式確定rvt代表。應力松弛現象通常，可以使用松弛極限、松弛率和松弛穩定性代表性。

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本實驗利用應力松弛曲線來研究溫度和初始應力對應力松弛曲.

溫度對GH4738應力松弛的影響初始應力為510 MPa的合金在600、700和800℃下沒有變化相同溫度下的應力松弛曲線如圖2a所示。從圖中可以看出，初始相同應力不同溫度下的應力松弛試驗曲線都顯示出明亮演出的兩個階段?？焖賾ο陆岛蛻ο陆档牡谝浑A段緩慢的第二階段符合弛豫曲線的一般規律。但是仍然但有三點不同，即第一階段的下降幅度不同。生長弛豫和兩階段過渡后的不同弛豫極限。要點肯定不一樣。首先，將解釋第一階段的快速下降。眼下出生時間很短，通常在1小時內。相比之下，600，700，800較低的應力下降得更快。圖2b顯示了50分鐘松弛后殘余應力隨溫度呈拋物線變化，溫度越高，殘余應力越大力越小，第一階段的應力下降越嚴重。為了確定在不同溫度下長期松弛后的松弛極限弛豫曲線用三次延遲函數擬合，擬合度較好。效果，如圖3a所示。長期松弛后的盈余可以通過擬合曲線來外推。應力，并獲得該溫度下的松弛極限參考值。擬合正方形程維:線的影響以及熱處理制度各種因素對GH4738合金應力松弛的影響性能的影響。

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其中σ是瞬時應力；σ代表松弛極限，t是時間。但是剩余的參數A 1、A 2、A 3、A、b和c確定曲線的形狀，這取決于材料的特性和相關的實驗條件。特定參數值見表3。圖3b示出了不同溫度下的松弛極限，其與每個溫度相匹配。松弛極限與5000分鐘松弛后的實際測試相同。應力非常接近，表明5000 min弛豫后的應力幾乎不再墜落。隨著溫度的升高，弛豫極限呈拋物線變化。下降，溫度越高，松弛極限越小。為了找出不同放松階段的轉折點，輸入了現有的數據行轉換。在應力松弛試驗中，總變形保持不變，而彈性變形逐漸轉變為塑性變形。如果總應變分為彈性應變和塑性應變。即:t p el(1)

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其中:ε t、ε el、ε p和e分別為總應變、彈性應變和塑性應變，彈性模量。ln(dε p /dt)-lnσ曲線可以從等式(5)獲得(圖4)。ln(dε p /dt)-lnσ曲線很好地確定了弛豫過程的階段。在應力相對較高的區域，它對應于松弛的第一階段，此時應變速率較高，但下降緩慢。當壓力下降時，進入在松弛的第二階段，應變速率迅速降低。兩級變速速率基本上隨不同的斜率線性變化，可以用一條直線來表征。可以看出，這個過程中存在一個閾值應力。在這下面閾值應力0塑性應變速率迅速降低。把這個臨界壓力0作為第一和第二放松階段的分界點。根據圖4，它可以發現600℃和700℃時曲線對應相的斜率是基本相同理，解釋這兩個溫度下塑性應變率的變化速度一致。溫度升至800℃后，曲線的第一階段的斜率大，說明應變速率下降較快。同時，閾值應力也它隨著溫度的升高而降低。通過閾值應力可以計算應力松弛的每個階段的松弛。松弛率(圖5)。在600，700℃時，兩個階段的弛豫速率都相同但在800℃松弛速率明顯加快。

一般來說，各階段的應力松弛率隨著溫度的升高而增大。一般來說，應力松弛的第一階段主要發生在晶粒間，由于晶粒間應力分布不均勻，促進晶界擴散產生塑性。變形導致應力降低。第二階段主要發生在晶粒中，亞晶的旋轉和移動導致應力不斷降低[4]。穩定性這種性質可以用第一階段的晶間穩定系數S 0來表示。0到窗臺應為力與初應力進行計算(圖 5b)。晶間穩定系數 S 0 隨著溫度升高而降低，說明松弛穩定性隨著溫度下降。實際上，對比松弛試驗前后的微觀組織(圖 6)可以發現，松弛試驗前后的 GH4738 合金的 γ′強化相形貌沒有發生明顯變化。并且不同溫度的松弛試驗對 γ′強化相形貌也無明顯影響。因為應力松弛和蠕變緊密聯系，應力松弛的機理往往也采用蠕變理論進行解釋。一般認為，松弛的第 1 階段和第 2 階段分別對應過渡蠕變和穩態蠕變。蠕變速率與應力、溫度的關系滿足蠕變的本構方程。即式(6)：dexp( )dnQAt RT（6）式中， n 為蠕變速率的應力指數， Q 為形變激活能； R為氣體常數； T 為絕對溫度。在松弛試驗中，因為檻應的存在，將曲線分為應變速率下降慢的大應力區和應變速率下降快的小應力區，高溫下的應力松弛往往是原子擴散和位錯攀移、滑移，晶界和相界運動的復合機制的共同作用的結果。應力

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gh4738合金在700℃以下服役時的松弛穩定性更高。隨著溫度的升高，合金的松弛穩定性明顯下降，在每個階段，松弛率增加，松弛極限減小。有初始應力隨著增加，合金第一階段的弛豫速率加快，弛豫極限有所提高。增加。但松弛穩定性不隨初始應力的變化而變化。強調弛豫曲線可以用三次延遲函數來擬合。GH4738的兩個標準熱處理工藝A和B的主要影響討論了GH4738合金弛豫過程的第二階段，得到了臨界應力和臨界應力松弛穩定性無明顯影響。其中在低固溶溫度下熱處理系統的松弛極限更大。3)ln (d/d)-ln t曲線很好地證實了弛豫曲線。兩個階段，在兩個階段的分界點存在一個門檻應力。當閾值應力低于此值時，塑性應變速率迅速降低。

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